混凝土叠合梁设计理论综述

第３１卷第３期　２０１０年６月　华北水利水电学院学报　Ｖｏ１．３１　Ｎｏ．３　Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｎｏｒｔｈ　Ｃｈｉｎａ　Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ　ｏｆ　Ｗａｔｅｒ　Ｃｏｎｓｅｒｖａｎｃｙ　ａｎｄ　Ｈｙｄｒｏｅｌｅｃｔｒｉｃ　Ｐｏｗｅｒ　Ｊｕｎ．２０１０　文章编号：１００２—５６３４（２０１０）０３—００２４—０４　混凝土叠合梁设计理论综述　张多新　，梁宾桥　，廖松然　（１．同济大学建筑工程系，上海２０００９２；２．华北水利水电学院，河南郑州４５００１１；　３．信息产业电子第十一设计研究院有限公司，江苏无锡２１４０７１；４．南阳市规划设计院，河南南阳４７３０００）　摘要：首先对叠合梁受力性能方面的研究成果进行了归纳和分析，着重分析了二次受力叠合梁在受力过程　中受拉钢筋“应力超前”、后浇混凝土“受压应变滞后”和截面内力转移等的机理；在此基础上，对叠合梁的界　限受压区高度、正截面受弯承载力、斜截面受剪承载力、叠合面受剪承载能力和变形计算进行了分析与综述；　最后，分析了预应力ＲＰＣ—ＮＣ叠合梁的应用前景，并对其设计要点进行了分析，以期推动这种新结构的　发展．　关键词：叠合梁；受力性能；设计理论；ＲＰＣ　中图分类号：Ｕ４４８．３５　文献标志码：Ａ　混凝土叠合梁结构是指在预制钢筋混凝土或　在叠合梁受力过程中，存在受拉钢筋“应力超　预应力混凝土梁（板）上后浇混凝土所形成的一种　前”和后浇混凝土“受压应变滞后”现象．这两种现　装配整体式混凝土结构，因其良好的经济效益和结　象相互依存，且随着　的增大而增大，随着　的增　构性能，已成为混凝土梁结构发展的新方向．自２０　大而减小　．　世纪５０年代以来，国内外都开展了相关的研　在叠合梁裂缝形态和跨中挠度方面，由于叠合　究　Ｉ２　．随着新材料与新工艺的出现，原有的研究成　截面附加拉力的有利作用，叠合梁在第２阶段荷载　果已无法适应新型叠合梁结构的要求．评述已有的　作用下的纵向受拉钢筋应力、裂缝宽度和挠度增值　研究成果分析其合理性与局限性，可为新型叠合梁　均小于整浇梁的相应值，并且裂缝沿截面高度的发　结构的设计与发展提供必要的依据．　展受到抑制而缓慢，只有当纵向受拉钢筋屈服后才　１　正截面受力性能与承载力计算　向上有较大发展．但“应力超前”现象将导致叠合梁　裂缝宽度和挠度增大，使得纵向受拉钢筋在使用阶　１．１正截面受弯性能　段就可能处于接近屈服强度的高应力状态，甚至发　已有的研究成果，以普通混凝土为工程材料，对　生断裂，故应综合少筋硬化界、少筋拉断界限值　混凝土叠合梁结构正截面受弯性能进行了试验研究　和裂缝验算３方面要求，采用应力控制的设计思想，　和理论分析．研究指出，叠合梁在两阶段受力过程　来解决上述问题．　中，平均应变均符合“平截面假定”　；由于叠合　对于钢筋混凝土及预应力混凝土叠合连续梁，　作用，预制截面的受压区处于叠合截面受载后的受　除存在跨中受拉钢筋“应力超前”、后浇混凝土“压　拉区．文献［５］提出了截面内力转移系数的概念和　应变滞后”现象外，还存在中支座“负弯矩滞后”现　计算方法，较好地反应了转移机理；但对于两种性能　象，这些现象对叠合梁的受力有较大的影响　．支　相差很大的普通混凝土，上述研究成果，带有一定的　座负弯矩调幅合理的梁，能达到充分的内力重分布，　局限性．　但支座塑性铰的出现，内力重分布随着第１阶段加　收稿日期：２０１０—０３—２２　基金项目：河南省教育厅自然科学研究计划项目（２００９Ａ５６００１２）．　作者简介：张多新（１９７８一），男，甘肃张掖人，讲师，博士研究生，主要从事绿色结构与工程结构绿色化方面的研究　第３１卷第３期　张多新，等：　混凝土叠合梁设计理论综述　２５　载的大小变化而有不同程度的推迟，使梁破坏时的　实际调幅值小于条件相同的整浇梁．预应力对截面　应力重分布的影响大于相应整浇梁，故在建立叠合　连续梁的截面内力转移系数计算公式时，应考虑荷　载预应力和预应力卸载效应差值２部分的影响．二　次受力引起叠合梁的刚度变化，叠合梁的内力重分　布过程较整浇梁复杂，可以中支座截面的弯矩调整　系数为指标，建立二次受力结构内力重分布系数来　反映这一特性　．　１．２正截面承载能力计算　钢筋混凝土叠合梁由于纵向受拉钢筋的配筋率　不同，表现为２种破坏特征：适筋破坏和超筋破坏，　破坏形态与普通钢筋混凝土梁相同．文献［４］提出　了钢筋混凝土叠合梁的正叠面承载力计算的原则，　考虑到叠合参数对叠合梁受力性能的影响，计算时　应注意以下几点：　ａ．适筋与超筋的界限值．由于叠合梁存在受力　钢筋“应力超前”和后浇混凝土“应变滞后”的影响，　叠合梁的配筋界限值除与截面形式、尺寸，材料强度　有关，还随ｏｔ　与ｏｔ　的变化而具有不同的相对受压　区高度．已有研究表明，叠合梁的相对受压区高度大　于整浇梁，其值随第１阶段弯矩作用下的受拉钢筋　应力增大而增大．根据平截面假定，文献［６］推导出　了叠合梁相对界限受压区高度计算简化公式和最大　配筋率公式．　ｂ．钢筋应力增大系数．对于采用无明显屈服台　阶钢筋的混凝土叠合梁，正截面承载力高于整浇梁，　叠合梁钢筋应力应乘以增大系数．对于采用有明显　屈服台阶钢筋的混凝土叠合梁，其正截面受弯承载　力与整浇梁基本相同．　２斜截面受力性能与承载力计算　２．１斜截面受剪性能　叠合梁斜截面受力性能的研究始于２０世纪９０　年代．研究表明，叠合参数　和　对斜裂缝分布形　态没有明显的影响，但对斜裂缝发展到预制截面预　压区时的发育规律有明显影响，并成为纵向受拉钢　筋和箍筋应力变化的主要原因　．在第１阶段荷载　作用下，叠合梁中箍筋应力存在“超前现象”．当　基本相同时，超前值随着　的减小而增加．当Ｏｔ　基　本相同时，超前值随Ｏ／　的增大而增大．在第２阶段　荷载作用下，存在箍筋应力的“滞后现象”．　文献［８］通过试验研究了集中荷载作用下二次　受力钢筋混凝土叠合梁斜截面抗剪性能．研究表明，　预制截面在第１阶段荷载作用下存在“剪应力超　前”现象，后浇混凝土在第２阶段荷载作用下才开　始受力，存在着“剪应力滞后”现象．随着梁截面剪　应力不断发生重分布，使得第１阶段荷载对预制截　面的影响减弱．因此，叠合梁与整浇梁的破坏形态相　似，但预制截面在第１阶段荷载作用下的预压应力　区能抑制斜裂缝发展，改善了斜截面的使用性能．　钢筋混凝土及预应力混凝土叠合连续梁斜截面　受力，仍存在叠合梁正弯矩区段“主拉应力超前”、　“主压应力滞后”和负弯矩区段预制构件混凝土主　压应变及主拉应变滞后现象．随着截面内力不断重　分布，上述各现象逐渐缓解，叠合连续梁截面受力状　态与整浇连续梁接近．跨中正弯矩区段在第１阶段　荷载在预制梁上部建立了受压区，起到了对叠合梁　第２次加荷时斜截面抗剪的有利作用，从而提高了　梁的抗剪强度；同时，叠合连续梁破坏时出现两条主　要斜裂缝，有利于箍筋的充分利用，减小了Ｉ临界斜裂　缝的宽度，增大了混凝土问的咬合力，进一步改善了　叠合连续梁的受剪性能．剪跨比Ａ和两阶段混凝土　强度比　对于二次受力叠合连续梁开裂破坏有明　显影响．当Ａ较小而　较大时，剪跨发生临界斜裂　缝穿过预压区的第一类破坏；当Ａ较大而　较小　时，可能发能叠合面和斜截面同时破坏的情况　．　２．２斜截面受剪承载力计算　与整浇梁相似，仅配置箍筋的混凝土叠合梁斜　截面受剪承载力也可由３部分组成：无腹筋叠合梁　斜截面受剪承载力（　）、箍筋受剪承载力（　）和由　预应力所提高的受剪承载力（　）．由于二次受力叠　合梁的斜截面受剪承载力高于整浇梁，文献［１Ｏ］计　算　，　的方法与整浇梁相同，而　则受叠合参数　和材料的影响．文献［３］考虑了预制和后浇混凝土　强度不等、纵筋销栓力以及预应力的影响，提出抗剪　承载力的计算公式，计算与试验结果相一致．文献　［１１］给出了具体的设计要点．　３　叠合面受剪性能与受剪设计　３．１叠合面受剪性能　自２０世纪６Ｏ年代初期起，国内外学者对叠合　梁叠合面处的应力状态及叠合面的抗剪强度进行了　大量的理论分析和实验研究¨　“　，已得出比较一致　的结论：通过对叠合面采取适当的构造措施，完全可　以保证叠合梁的共同工作．　对于具有自然粗糙面并配置联系箍筋的二次受　力钢筋混凝土及预应力混凝土叠合梁，其叠合面受　剪性能与叠合参数有关．当　在０．４左右且剪跨比　大于１．０时，一般斜裂缝都有一段沿叠合面发展的　２６　华北水利　水　电　学　院　学报　２０１０年６月　水平段，且剪跨比越大，水平段越长．但随着　的增　大，斜裂缝沿叠合面的水平段长度逐渐减小，到　等于０．７时，这种现象就很少见了．叠合面滑移的特　点是：在剪跨内沿叠合面上的滑移的分布是不均匀　的，在加载点和支座附近滑移小，中间滑移大　．　响而提出的．文献［１１］给出了按荷载效应的标准组　合，并考虑长期作用影响的二次受力钢筋混凝土叠　合梁最大裂缝宽度计算公式；文献［１］提出了使用　阶段允许出现裂缝的预应力混凝土叠合梁最大裂缝　宽度计算公式．这些公式基本上反应了普通叠合梁　大量实验表明，影响叠合面抗剪强度的因素有　叠合面的形式、通过叠合面的箍筋抗拉强度和配筋　结构的裂缝宽度的影响因素，但对于叠合材料材性　相差甚大的叠合，需要进一步的研究．　率、混凝土的强度、叠合面的应力状态、界面剂以及　荷载性质等．一般情况下，当通过叠合面的配箍率很　小时，增加配箍率，叠合面的抗剪强度提高较快；当　配箍率较小时，增大配箍率，叠合面抗剪强度提高的　速度减慢；若配箍率较大时，叠合面的抗剪强度随配　箍率的提高而提高的速度已很慢，故在设计叠合面　时，应恰当的设联系筋．混凝土的强度对叠合面的抗　剪强度影响不大；叠合参数和剪跨不同，则叠合面的　应力状态对其抗剪强度的影响也不同　．　３．２叠合面受剪承载力计算　关于叠合面的剪应力和抗剪强度，国内外规范　和学者提出了各种不同的计算方法　，我国混凝土　结构设计规范规定在满足构造要求时，叠合面的受　剪承载力应符合规定…　≤１．２ｆ，ｂｈ。＋０．ｓｓｆ，　＂Ａ　－ｓｖｈ０，　（１）　式中．　为混凝土的抗拉强度设计值，取叠合层和预　制构件中的较低值；其它变量参见文献［１１］．　４使用极限状态设计　４．１抗裂度验算　预应力叠合梁和普通预应力混凝土梁的抗裂度　验算表达式相同，但由于叠合参数的影响，还需考虑　以下几个问题：　ａ．预应力叠合梁在第２阶段荷载作用下，受拉　区的应变梯度比相应的整浇梁大，出现塑性内力重　分布和塑性区的发展，这一因素对提高叠合梁的抗　裂度是有利的．文献［１５］采用塑性系数ｙ的修正系　数　来考虑这一有利因素．　ｂ．叠合梁中，由于后浇混凝土的抑制作用，叠　合后预应力的损失就不同于整浇梁，叠合后截面的　增大，使得混凝土预压应力的减小比叠合前引起的　要小，叠合时间越早，预压应力提高的就越多　．　除以上２点，还要考虑荷载预应力对抗裂度的　影响．　４．２裂缝宽度计算　对于叠合梁的裂缝宽度的计算，国内外是在整　浇梁计算公式的基础上，考虑叠合梁二次受力的影　４．３变形验算　二次受力叠合构件的变形特点是两阶段的截面　抗弯刚度不同．为了简化叠合梁结构的长期挠度计　算，假设荷载对挠度的长期影响主要发生在叠合构　件上．现行混凝土结构设计规范给出了叠合式受弯　构件按荷载效应标准组合，并考虑荷载长期作用影　响的刚度计算公式，以及荷载效应标准组合下，短期　刚度的计算公式…　，设计时参考执行即可．　５　预应力ＲＰＣ—ＮＣ叠合梁　５．１　背　景　传统设计的梁结构存在耐久性不等的现象，将　使梁结构的角区混凝土首先出现劣化，继而是受力　钢筋锈蚀，保护层脱落，最终导致混凝土梁结构失　效¨　．为此梁结构全寿命设计的最优目标是实现梁　体混凝土等耐久性设计．１９９３年，法国Ｂｏｕｙｇｕｅｓ实　验室研制的ＲＰＣ，具有超高强度、高韧性、高耐久性　和高体积稳定性等特点…　，基本实现了工程技术对　混凝土各项性能的要求．以等耐久性设计为理念，借　鉴混凝土叠合梁、钢一混凝土组合梁和木一混凝土　组合梁设计思想，利用ＲＰＣ，提出预应力ＲＰＣ—ＮＣ　叠合梁的构想，提高了混凝土梁的耐久性，拓宽了工　程梁结构的使用范围．　５．２预应力ＲＰＣ—ＮＣ优势　预应力ＲＰＣ—ＮＣ叠合梁除了具备一般预应力　叠合梁的全部优势外，还具备下列优势：①由于　ＰＲＣ的高耐久性和与钢筋之间良好的粘结性能，保　护了受力钢筋和预应力筋，提高了受拉区和角区混　凝土的耐久性，从而改善了梁结构的整体耐久性；　②由于ＲＰＣ的超高强度，可充分利用高强度预应力　筋，建立更高的预应力，实现预应力混凝土梁结构的　轻质化和大跨化；③由于ＲＰＣ的高体积稳定性，可　减少由于混凝土的徐变和收缩引起的预应力损失，　改善梁结构的使用性能，同时可以减小叠合结构叠　合材料之间的相对变形；④由于ＲＰＣ的高局部受载　能力，可以减小或除去预应力梁端部的承压钢板；　⑤ＰＲＰＣ预制部分的截面高度小，能降低造价，并和　ＮＣ叠合成梁，增加了梁的延性；⑥由于ＲＰＣ和ＮＣ　第３１卷第３期　张多新，等：　混凝土叠合梁设计理论综述　率公式［Ｊ］．土木Ｔ程学报，１９９４，２７（６）：２９—３５．　２７　同是水泥基材料，材性相近，与钢一混凝土和木一混　凝土组合结构相比，叠合面抗剪强度高，可省去或减　［７］赵顺波，黄和法，李树瑶，等．均布衍载钢筋混凝土叠合　少抗剪连接件的用量；⑦与钢一混凝土和木一混凝　土组合结构相比，在相同衙载作用下，结构造价和维　修费用更低，材料更环保．　梁抗剪试验研究［Ｊ］．港口Ｔ程，１９９８（１）：６—９．　［８］周旺华．钢筋混凝土及预应力混凝土叠合连续梁斜截　面受力性能试验研究［Ｃ］∥巾闰建筑科学研究院．混凝　土结构研发报告选集．北京：叶ｌ国建筑Ｔ业　版　社．１９９４．　６　结　语　预应力ＲＰＣ—ＮＣ叠合梁是最经济的预应力构　件之一，研究这种新型预应力叠合结构的受力性能、　设计理论和施Ｔ技术，必将推动组合结构的进一步　发展和广泛应用．　［９］黄赛超，周旺华．二次受力混凝土叠合连续梁斜截面受　力性能的试验研究［Ｊ］．土木Ｔ程学报，１９９４，２７（２）：６５　—７４．　［１Ｏ］常鹏，姚谦峰．钢筋混凝土叠合粱斜截面承载力数值　模拟与影响因素分析［Ｊ］．叶ｌ同安全科学报，２００５，１５　（１２）：１６—２０．　国内外的叠合面受剪设计方法尚未统一，新旧　混凝土强度等级差异的大小，叠合参数（　，　）等　对叠合面受剪承载力的定量影响尚需进一步探讨．　参　考　文　献　ＡＣＩ—ＡＳＣＥ　Ｃｏｍｍｉｔｔｅｅ　３３３．Ｔｅｎｔａｔｉｖｅ　ｒｅｃｏｍｍｅｎｄａｔｉｏｎｓ　ｆｏｒ　［１１］中华人民共和国建设部．ＧＢ５００１０—２００２混凝土结构　设计规范［ｓ］．北京：中国建筑工业出版丰１：，２００２．　［１　２］Ｈａｎｓｏｎ　Ｎ　Ｗ．Ｐｒｅｃａｓｔ—ｐｒｅｓｔｒｅｓｓｅｄ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｂｒｉｄｇｅ　ｈｏｒｉｚｏｎ—　ｔａｌ　ｓｈｅａｒ　ｃｏｎｎｅｃｔｉｏｎｓ　ｆ　Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ　ＰＣＡ　ｒｅｓｅａｒｃｈ　ａｎｄ　ｄｅ—　ｖｅｌｏｐｍｅｎｔ　ｌａｂｏｒａｔｉｏｒｉｅｓ，１９６０，２（２）：３８—５８．　［１　３］ＡＣＩ　Ｃｏｍｍｉｔｔｅｅ　３　１　８．Ｂｕｉｌｄｉｎｇ　ｃｏｄｅ　ｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｓ　ｆｏｒ　ｓｔｒｕｃ－　ｔｈｅ　ｄｅｓｉｇｎ　ｏｆ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ　ｂｅａｍｓ　ａｎｄ　ｇｉｒｄｅｒ　ｆｏｒ　ｂｕｉｌｄｉｎｇｓ［Ｊ］．　ＡＣＩ　Ｊｏｕｒｎａ１，１９６０，５７（６）：６０９—６２８．　ｃｈａｒｄ　Ｎ　Ｗｈｉｔｅ．Ｅｎｈａｎｃｅｄ　ｃｏｎｔａｃｔ　ｍｏｄｅｌ　［２］　Ｍｏｈａｍｅｄ　Ａ　Ａｌ１．Ｒｉｔｕｒａｌ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ（ＡＣＩ　３１８Ｍ一０８）ａｎｄ　ｃｏｍｍｅｎｔａｒｙ［ｓ］．Ａ・　ｍｅｒｉｃａｎ　Ｃｏｎｃｒｅｔｅ　Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ，２００８．　［１４］谢汉，汪声瑞．二次受力钢筋　昆凝土叠合梁叠合面抗　剪强度试验研究［Ｊ］．武汉＿Ｔ业大学学报，１９８８（４）：　４７７—４８６．　ｆｏｒ　ｓｈｅａｒ　ｆｒｉｃｔｉｏｎ　ｏｆ　ｎｏｒｍａｌ　ａｎｄ　ｈｉｇｈ・ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ［Ｊ］．　ＡＣＩ　ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ　ｊｏｕｒｎａｌ，１９９９，９６（３）：３４８—３６０．　［３］周旺华．现代混凝土叠合结构［Ｍ］．北京：中国建筑丁　业出版社，１９９８．　［１５］王丰安．预应力混凝土叠合梁抗裂度及挠度研究［Ｄ］．　武汉：武汉建筑材料工业学院，１９８１．　［４］赵顺波，张新中．混凝土叠合结构设计原理与应用　［Ｍ］．北京：中国水利水电出版社，２００１．　［１６］屈文俊，车惠民．混凝土桥梁的等耐久性设计［Ｊ］．土　木工程学报，１９９８，３（４）：２３—３０．　［５］黄赛超，陈振富，周旺华．混凝土叠合梁跨中截面的内　力转移性能［Ｊ］．中南工业大学学报，１９９６，２７（４）：４０５　—［１　７］Ｐｉｅｒｒｅ　Ｒｉｃｈａｒｄ，Ｍａｒｃｅｌ　Ｃｈｅｙｒｅｚｙ．Ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ　ｏｆ　ｒｅａｃｔｉｖｅ　ｐｏｗｄｅｒ　ｃｏｎｃｒｅｔｅｓ［Ｊ］．Ｃｅｍｅｎｔ　ａｎｄ　Ｃｏｎｃｒｅｔｅ　Ｒｅｓｅａｒｃｈ，　１９９５，２５（７）：１５０１一ｌ５１１．　４０９．　［６］龙炳煌，周旺华．叠合梁的界限受压区高度和最大配筋　Ｒｅｖｉｅｗ　ｏｎ　Ｃｏｎｃｒｅｔｅ　Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ　Ｂｅａｍ　Ｄｅｓｉｇｎ　Ｔｈｅｏｒｙ　ＺＨＡＮＧ　Ｄｕｏ—ｘｉｎ　，ＬＩＡＮＧ　Ｂｉｎ—ｑｉａｏ　，ＬＩＡＯ　Ｓｏｎｇ．ｒａｎ　（１．Ｄｅｐａｒｔｍｅｎｔ　ｏｆ　Ａｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒａｌ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｔｏｎｇｊｉ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｓｈａｎｇｈａｉ　２０００９２，Ｃｈｉｎａ；　２．Ｎｏｒｔｈ　Ｃｈｉｎａ　Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ　ｏｆ　Ｗａｔｅｒ　Ｃｏｎｓｅｒｖａｎｙ　ａｎｄ　Ｈｙｄｒｏｅｌｅｃｔｒｉｃ　Ｐｏｗｅｒ，Ｚｈｅｎｇｚｈｏｕ　４５００１　１，Ｃｈｉｎａ；　３．Ｔｈｅ　Ｅｌｅｖｅｎｔｈ　Ｄｅｓｉｇｎ＆Ｒｅｓｅａｒｃｈ　Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ　ｏｆ　ＩＴ，Ｃｏ．Ｌｔｄ，Ｗｕｘｉ　２１４０７１，Ｃｈｉｎａ；　４．Ｎａｎｙａｎｇ　Ｃｉｔｙ　Ｐｌａｎｉｎｇ　ａｎｄ　Ｄｅｓｉｇｎ　Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ，Ｎａｎｙａｎｇ　４７３０００，Ｃｈｉｎａ）　Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｒｅｓｅａｒｃｈ　ｒｅｓｕｌｔｓ　ａｂｏｕｔ　ｔｈｅ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ　ｏｆ　ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ｂｅｈａｖｉｏｒ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ　ｂｅａｍｓ　ｈａｖｅ　ｂｅｅｎ　ｓｕｍｍａｒｉｚｅｄ　ａｎｄ　ａｎａｌｙｚｅｄ，ａｎｄ　“ｓｔｒｅｓｓ　ａｈｅａｄ”ｏｆ　ｔｅｎｓｉｏｎ　ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔ．“ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎ　ｓｔｒａｉｎ　ｌａｇ’’ｏｆ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｍｅｃｈａｎｉｓｍ　ｏｆ　ｔｒａｎｓｆｅｒ　ｏｆ　ｉｎｔｅｒｎａｌ　ｆｏｒｃｅｓ　ｉｎ　ｔｈｅ　ｐｒｏｃｅｓｓ　ｏｆ　ｓｅｃｏｎｄ　ｌｏａｄｉｎｇ　ｗｅｒｅ　ｆｏｃｕｓｅｄ　ｏｎ．Ｂａｓｅｄ　ｏｎ　ｔｈｉｓ　ｂａｌａｎｃｅｄ　ｄｅｐｔｈ　ｏｆ　ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎ　ｚｏｎｅ，ｎｏｒｍａｌ　ｓｅｃｔｉｏｎ　ｂｅｎｄｉｎｇ　ｃａｐａｃｉｔｙ，ｉｎ—　ｅｌｉｎｅｄ　ｓｅｃｔｉｏｎ　ｓｈｅａｒｉｎｇ　ｃａｐａｃｉｔｙ，ｓｈｅａｒ　ｂｅａｒｉｎｇ　ｃａｐａｃｉｔｙ　ｏｆ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ　ｓｕｒｆａｃｅ　ａｎｄ　ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ　ｈａｖｅ　ｂｅｅｎ　ｒｅｖｉｅｗｅｄ　ａｎｄ　ａｎ—　ａｌｙｚｅｄ．Ｆｉｎａｌｌｙ，ｔｈｅ　ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ　ｐｒｏｓｐｅｃｔｓ　ｏｆ　ｐｒｅｓｔｒｅｓｓｅｄ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ　ＲＰＣ—ＮＣ　ｂｅａｍｓ　ｗｅｒｅ　ａｎａｌｙｚｅｄ，ａｎｄ　ｉｔｓ　ｄｅｓｉｇｎ　ｋｅｙ　ｐｏｉｎｔｓ　ｗｅｒｅ　ａｎａ‘　ｌｙｚｅｄ　ｉｎ　ｏｒｄｅｒ　ｔｏ　ｐｒｏｍｏｔｅ　ｔｈｅ　ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ　ｏｆ　ｔｈｉｓ　ｎｅｗ　ｓｔｕｃｔｕｒｅ．ｒ　Ｋｅｙ　ｗｏｒｄｓ：ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ　ｂｅａｍ；ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ｂｅｈａｖｉｏｒ；ｄｅｓｉｇｎ　ｔｈｅｏｒｉｅｓ；ＲＰＣ　（责任编辑：陈海涛）